測(cè)試。在瞬態(tài)熱測(cè)試中透鏡13的內(nèi)表面和外表面頂點(diǎn)處，將我們的模型和測(cè)得的熱電偶的值進(jìn)行比較，如圖6所示。 在三個(gè)不同透鏡加熱器條件下，我們的模型預(yù)測(cè)與的測(cè)量值吻合得很好。 5|<yfk8*J b)on A| 圖6.42英寸真空室熱瞬態(tài)測(cè)試結(jié)果
"*++ 55 表1給出了在熱浸漬測(cè)試條件下所有可用監(jiān)測(cè)點(diǎn)處我們的模型預(yù)測(cè)與測(cè)量熱電偶數(shù)據(jù)的對(duì)比結(jié)果。結(jié)果與大多數(shù)熱電偶的測(cè)試數(shù)據(jù)極其吻合。透鏡16的預(yù)測(cè)高于測(cè)試結(jié)果5C至8C。最大的（7.7C）相差是由于有測(cè)試數(shù)據(jù)讀數(shù)有問(wèn)題，因?yàn)楫?dāng)對(duì)外部透鏡桶加熱時(shí)，透鏡的周邊（50.5℃）不應(yīng)該比透鏡的中心（52.1℃）更冷。由于用于該測(cè)試（支腳等）的支撐結(jié)構(gòu)的模型精確度，透鏡16模型預(yù)測(cè)的一些值可能是錯(cuò)誤的。透鏡16具有所有透鏡元件的這種結(jié)構(gòu)的最大視圖。對(duì)于兩個(gè)透鏡鏡筒熱電偶（H_L13_R2和H_L16_R2），也觀(guān)察到模型預(yù)測(cè)和測(cè)量數(shù)據(jù)之間的顯著差異。這些差異被認(rèn)為是由于測(cè)量中的異常數(shù)據(jù)。R2熱電偶讀數(shù)遠(yuǎn)低于其伙伴R1和R3讀數(shù)，從我們的模型可以看出，這個(gè)大的梯度不應(yīng)該出現(xiàn)在金屬外殼的周邊。這些熱電偶可能沒(méi)有足夠好地結(jié)合以獲得良好的讀數(shù)，或者它們可能被放置在不如預(yù)期那樣接近殼體的加熱區(qū)域的位置。 D00G1:Ft(T v` #j 表1.42英寸熱浸漬測(cè)試比較
PGPISrf 用于熱浸漬測(cè)試的集成STOP模型預(yù)測(cè) H&w:`JYDL3
7BL |x 圖7中示出了針對(duì)該報(bào)告分析的可見(jiàn)光學(xué)通道的部分的CAD模型。傳感器經(jīng)過(guò)三個(gè)單獨(dú)的熱浸漬測(cè)試條件-熱條件、標(biāo)稱(chēng)情況和冷條件。對(duì)于每個(gè)測(cè)試，在傳感器性能的最終熱真空測(cè)試期間，光具座（OBA）上的幾個(gè)點(diǎn)的熱電偶讀數(shù)狀態(tài)和L13-16上施加的加熱器功率是由儀器廠(chǎng)商提供的。該數(shù)據(jù)通過(guò)Excel電子表格導(dǎo)入到我們的集成環(huán)境中，并執(zhí)行了圖2所示的STOP過(guò)程。 gk !E$NyE
g$*/ XSr( 下面給出了冷浸測(cè)試條件下的STOP分析結(jié)果。圖7示出了整個(gè)可見(jiàn)通道模型在整個(gè)熱網(wǎng)上計(jì)算的溫度分布。圖8給出了為L(zhǎng)13-16子組件計(jì)算的溫度分布，僅針對(duì)透鏡組件計(jì)算的軸向熱梯度以及為透鏡13計(jì)算的典型徑向熱梯度分布。圖9給出了如圖8中所示計(jì)算溫度分布的計(jì)算的結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)位移的軸向分。溫度場(chǎng)和結(jié)構(gòu)位移用于計(jì)算L13-16子組件中每個(gè)透鏡的最佳擬合剛體位移和波前誤差貢獻(xiàn)。圖10給出了透鏡13的一些數(shù)據(jù)。最后，對(duì)整個(gè)可見(jiàn)光通道光學(xué)規(guī)格執(zhí)行光線(xiàn)追跡和衍射分析，其中變形的L13-16規(guī)格替代標(biāo)準(zhǔn)L13-16設(shè)計(jì)以獲得出射光瞳波前和系統(tǒng)MTF數(shù)據(jù)（圖11）。 EJf
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